PE管道熱熔焊接工藝參數(shù)的實驗

試驗所用焊接裝置采用自主設(shè)計的手動 PE管道熱熔焊接機，其試驗裝置如圖 1 所示，可實現(xiàn)焊接過程中加熱溫度、焊接位移、焊接壓力等參數(shù)信息的實時顯示。設(shè)備通過曲柄滑塊機構(gòu)傳遞焊接過程所需壓力，壓力傳感器 1 安裝在夾持導(dǎo)向裝置上，監(jiān)測焊接過程所施壓力；壓力傳感器 2 安裝在加熱板水平兩端，可對加熱壓力進行顯示；位移測量裝置與夾具連接，根據(jù)夾具移動量可獲取管道在對接時擠出的熔融層厚度；溫度測量裝置安裝在加熱板頂部，實時監(jiān)測管道焊接區(qū)域的溫度。紅外探頭采用交錯式布置，點位分布如圖 2 所示，探頭沿軸向分別為距離加熱板端面 8.2，10.2，12.2，24.2，35.2 mm。

(2) 拉伸試驗設(shè)備。

焊接試驗環(huán)境控制室內(nèi)溫度為 27℃，空氣無流動，選取焊接工藝溫度為 215℃。根據(jù) HG／T 4281–2011 塑料焊接工藝規(guī)程制備熱熔焊接接頭。接頭性能對溶膠壓力要求不高 [9–10]，根據(jù)試驗所用手動式焊接裝置施壓機構(gòu)的自鎖特點，施加一定溶膠壓力后，材料受熱熔化擠出，但夾具不因壓力的變化而移動，設(shè)備自行泄壓，可實現(xiàn)處理端面不平整目的，使熔化的塑料在微弱壓力下充分流動。因此試驗省去加熱階段人為泄壓一環(huán)，對各規(guī)格管道施加相同溶膠壓力，采用材料熔化泄壓的方式對管道進行加熱。再通過改變焊件對接時的焊接壓力，保證其余工藝參數(shù)不變的條件下進行試驗，利用位移測量裝置獲取管道在對接時擠出的熔融段長度，得出不同焊接壓力下，熔融層的擠出厚度值 ( 即焊接位移值 )。相關(guān)參數(shù)設(shè)置見表 1，表中溶膠壓力（P2）與焊接壓力（P0）均為焊件截面壓強。

1．4　試樣制備
根據(jù) GB／T 8804.3 利用機械加工方法，對焊接試驗管道接頭進行拉伸試樣制備。每種工況下的管道接頭進行 3 次重復(fù)試樣制取?？紤]到焊接熔環(huán)造成的應(yīng)力集中可能降低試樣拉伸力學(xué)性能，因此在進行試樣制備時去掉焊接熔環(huán)，使之與兩側(cè)基材等面積，利用砂紙打磨試樣加工面至光滑平整，最大程度地減小殘余應(yīng)力和應(yīng)力集中對接頭性能帶來的影響。
1．5　性能測試
拉伸性能按照 GB／T 19810–2005 測試，室溫，拉伸速率為 50 mm／s。 2　結(jié)果與分析
2．1　焊接試驗結(jié)果分析
(1) 焊接過程壓力變化趨勢。
4 種規(guī)格管道按推薦壓力值 (0.15 MPa) 進行試驗，管道焊接端面壓力變化曲線如圖 3 所示。截取焊接過程前 200 s 數(shù)據(jù)示出。在加熱階段施加相同加熱壓力后，管道受熱熔化進行自主泄壓；隨加熱時間的增加，不同規(guī)格的管道在泄壓速率上呈現(xiàn)出了明顯的差異，表現(xiàn)為管徑越大，泄壓速率越高；加熱階段后期，4 種管道泄壓速率均出現(xiàn)放緩，形成相對平衡的態(tài)勢，表明此時熔融物的擠出量已逐漸趨于零，端面進行充分吸熱；加熱結(jié)束后，管道進入壓焊階段，并在焊接壓力作用下逐漸冷卻至室溫，焊縫以重結(jié)晶的方式結(jié)束整個焊接過程。

(2) 場點溫度分布規(guī)律。
通過溫度測量裝置，測得加熱階段各場點的溫度實時變化過程。圖 4 為加熱階段管壁溫度變化圖。對加熱結(jié)束時的場點溫度進行數(shù)據(jù)擬合，結(jié)果如圖 5 所示，管道不同場點溫度在加熱階段呈現(xiàn)出近似線性增長的趨勢。研究過程中利用德國耐馳公司生產(chǎn)的 DSC200F3 型分析儀對試驗材料進行了差示掃描量熱 (DSC) 法試驗，獲取了材料確切的物理性能。測試條件為：樣品 (6.4±0.1) mg ；升溫速度10℃／min ；氮氣流量 50 mL／min ；加熱溫度 20～300℃。結(jié)合 4 種管材溫度場和 DSC 試驗結(jié)果，以熔融溫度 (Tpm) 為界限，得出熔融層厚度值 (L)，見表 2。因管道屬性不同，各管道實際 L 也有所不同，進一步證明傳統(tǒng)工藝下的接頭焊接質(zhì)量，受客觀因素影響較大，環(huán)境或者材料屬性的變化，可能導(dǎo)致管件 L 無法達到熱熔對接的要求。
(3) 焊接壓力與焊接位移的關(guān)系。

圖 6 可見，同種管道下的焊接位移隨焊接壓力的增大而增大，在增長速率上，PE 屬于線性非晶態(tài)共聚物，加熱后的管道存在 3 種不同聚集狀態(tài)，分別為玻璃態(tài)、橡膠態(tài)和熔融態(tài) ，管材的彈性系數(shù)與抗形變能力隨溫度的降低而增大，因此焊接位移變化速率隨焊接壓力的增大而減小。

圖 7 為焊接壓力與熔融物擠出比例之間的關(guān)系，S 為熔融層的擠出厚度值 ( 即焊接位移值 )。

由于熔融層厚度值一定，曲線所表現(xiàn)出來的變化規(guī)律與圖 6 類似。相同公稱直徑下的 PE 管道，其在相同焊接壓力下的熔融厚度擠出段與熔融層厚度之間比值（S／L）十分接近；而對于不同公稱直徑下的 PE 管道，同等壓力下的 S／L 值存在較大差異。
 2．2　拉伸結(jié)果分析
主要考察試樣拉伸強度、斷裂伸長率、斷口位置及斷裂方式，以此作為評價熱熔焊接試驗接頭性能的依據(jù)。以 DN160 SDR17 為例，不同焊接壓力下的拉伸應(yīng)力 – 應(yīng)變曲線見圖 8。通過 4 種規(guī)格管材在拉伸試驗結(jié)果對比分析，整體上可將各試樣拉伸應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線分為 3 種形式，以下分別分析。

第一種 A 型拉伸應(yīng)力 – 應(yīng)變曲線。焊接壓力在 0.02 MPa 下的接頭試樣拉伸試驗結(jié)果如圖 9 所示。在低應(yīng)力且未發(fā)生明顯的塑性變形情況下，試樣在接頭焊縫處突然斷裂。

由圖 10 可見，斷口局部區(qū)域銀紋化，出現(xiàn)明顯的脆性斷裂特征，表明焊接結(jié)果存在缺陷。此類焊接失效原因為焊接壓力過小，焊縫位置 PE 高分子鏈纏繞數(shù)較少，無法形成高強度的焊接頭。
   第二種 B 型拉伸應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線主要存在于焊接壓力 0.07～0.45 MPa 下的管道焊接接頭，拉伸歷程曲線完整包含了彈性變形、材料屈服、變形擴展、材料強化及試樣斷裂等系列階段，如圖 11 所示。拉伸過程中，試樣于單側(cè)基材處拉伸出現(xiàn)縮頸現(xiàn)象，隨后變形逐漸擴展至倒角交界處，最終在拉力作用下，于倒角與焊縫之間基材處發(fā)生失效斷裂。試樣斷口形貌的 SEM 照片如圖 12 所示，此類斷裂形式為試樣韌性斷裂，表明焊接接頭強度大于基材強度。

第三種 C 型拉伸應(yīng)力 – 應(yīng)變曲線如圖 13 所示。主要存在于焊接壓力過大的管道焊接接頭。管道在焊接壓力為 0.60 MPa 下的接頭試樣拉伸試驗結(jié)果。試樣斷口形貌的 SEM 照片如圖 14 所示。斷面宏觀上呈現(xiàn)大面積白色銀紋區(qū)域 ( 圖 14 中 a 區(qū)域 )，中部光滑區(qū)域 ( 圖 14 中 b 區(qū)域 ) 出現(xiàn)解理斷裂現(xiàn)象，此現(xiàn)象為典型的脆斷特征。在此工況下出現(xiàn)拉伸脆斷原因：過高的焊接壓力致使接頭處溶膠被大量擠出，剩余焊接面熔融物不足以滿足強度要求，加之管道熔融冷卻過程等同于對管材進行了退火處理，使熔融區(qū)內(nèi)晶粒進行再結(jié)晶，提高管材結(jié)晶度，同時導(dǎo)致韌性下降，因此當(dāng)拉伸應(yīng)力到一定程度后，試樣在尚未表現(xiàn)出明顯形變的情況下，在焊縫處直接脆斷。
2．3　拉伸試驗數(shù)據(jù)處理分析
剔除每組拉伸試驗中誤差較大的異常值，將試驗測定的試樣平均斷裂伸長率和平均拉伸強度分別

以圖 15、圖 16 示出。從圖中所示數(shù)據(jù)以及對試驗過程的觀察發(fā)現(xiàn)，焊接壓力在 0.07～0.45 MPa 內(nèi)的試樣，其斷裂伸長率基本達到 400% 以上，斷裂形式為基材拉伸 – 基材斷裂，斷裂方式為韌性斷裂。

根據(jù) GB／T 19810–2005 評價標(biāo)準(zhǔn)做出結(jié)論，在0.07～0.45 MPa 焊接壓力區(qū)間內(nèi)所制備的熱熔焊接頭，其性能可滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。與焊接壓力相對應(yīng)的焊接位移區(qū)間和 S／L 值區(qū)間由表 3 統(tǒng)計看出，通過控制位移參數(shù)，達到一定范圍內(nèi)的 S／L 值可以得到合格的管道熱熔焊接頭。DN110 SDR 11 管道的合格 S／L 值區(qū)間為 36.1%~53.6%，DN110 SDR 17為 34.4%~49.3%，DN160 SDR 11 為 56.4%~80.7%，DN160 SDR 17 為 51.3%~80.8% 。 

3結(jié)論